Le coefficient de sensibilité du déplacement entre étages θ est fourni dans l'EN 1998-1, sections 2.2.2 et 4.4.2.2 afin d'évaluer s'il est également nécessaire de considérer l'analyse du second ordre dans une analyse dynamique. Il peut être calculé et analysé avec RFEM 6 et RSTAB 9. Le coefficient θ est calculé comme suit : $$\mathrm\theta\;=\;\frac{\displaystyle{\mathrm P}_\mathrm{tot}\;\cdot\;{\mathrm d}_\mathrm r}{{\mathrm V}_\mathrm{tot}\;\cdot\;\mathrm h}\;$$
Les clauses 2.2.2 et 4.4.2.2 de l'EN 1998-1 requièrent le calcul en considérant la théorie du second ordre (effet P-Δ) pour la vérification à l'ELU. Cet effet ne doit être pris en compte que si le coefficient de sensibilité du déplacement entre étages θ est inférieur à 0,1.
Les conditions aux limites d'une barre influencent considérablement le moment critique élastique pour le déversement Mcr. Le programme utilise un modèle de plan avec quatre degrés de liberté pour sa détermination. Les coefficients kz et kw correspondants peuvent être définis séparément pour les sections conformes à la norme. Cela vous permet de décrire les degrés de liberté disponibles aux deux extrémités de barre en fonction des conditions d'appui.
Outre les règles de combinaison de base de l'EN 1990, d'autres conditions de combinaison sont définies dans l'EN 1991-2 pour les actions sur les ponts routiers. RFEM et RSTAB permettent de générer automatiquement des combinaisons. Cette option peut être activée dans les données de base lors de la sélection de la norme EN 1990 + EN 1991-2. Les coefficients partiels de sécurité et les coefficients relatifs aux combinaisons en fonction de la catégorie d'action sont prédéfinis lors de la sélection de l'Annexe Nationale.
Les modules additionnels RF-STABILITY ou RSBUCK permettent d'effectuer des analyses de valeurs propres pour les structures filaires afin de déterminer les coefficients de longueur de flambement. Les coefficients de longueur efficace peuvent ensuite être utilisés pour l'analyse de stabilité.
La déformation admissible doit elle aussi être prise en compte lors de la vérification à l'ELS. Le calcul de la déformation des composants en béton armé dépend de la fissuration de la section observée sous la charge appliquée. Le coefficient de distribution ζ est le principal paramètre de contrôle dans RF-CONCRETE Deflect.
Si la charge de vent pour les bâtiments ou les structures doit être déterminée par la supposition simultanée des pressions aérodynamiques et les coefficients de succion des faces du bâtiment au vent et sous le vent, la corrélation entre les pressions aérodynamiques au vent et sous le vent (zones D et E) peut devoir être pris en considération.
Cet article présente un exemple simple de structure pylône pour expliquer la détermination du chargement dû au vent comme fonction de remplissage du pylône.
Le vent est la seule charge climatique agissant sur toute forme de structure dans tous les pays au monde, contrairement à la neige. Son ampleur varie selon sa localisation géographique. C’est l’une des raisons principales qui justifient aujourd’hui dans les normes, le découpage régional (zone de vent) et la considération de l’altitude, ainsi que la variation des pressions dynamiques en fonction de la hauteur au-dessus du sol pour un site "normal", sans effet de masque.
Le module additionnel RF-PUNCH Pro permet de réaliser des vérifications de résistance au poinçonnement selon EN 1992-1-1 [1]. Neben den Nachweisen an Einzelstützen können in RF-STANZ Pro auch Wandenden und Wandecken analysiert werden.An dieser Stelle ist auch auf einen früheren Fachbeitrag zu RF-STANZ Pro hinzuweisen, in welchem die Ermittlung der Durchstanzlast an Wandenden und Wandecken beschrieben wird.
RFEM et RSTAB offrent la possibilité de créer des Annexes Nationales avec des facteurs partiels de sécurité et des coefficients de combinaisons définis par l'utilisateur. Elles peuvent également être transférées sur d'autres ordinateurs.
Il existe des structures de poutres composées comme des conteneurs empilés ou barres télescopiques escamotées où les efforts dans l’assemblage entre les composants sont transférés par friction. La capacité portante de charge d’un tel assemblage dépend de l’effort normal efficace perpendiculaire au plan de friction et des coefficients de friction entre les deux surfaces de friction. Plus les surfaces de friction sont comprimées, plus de force de cisaillement horizontale peut être transféré par les surfaces de friction (friction statique).
Pour la vérification à l'état limite ultime, les sections 2.2.2 et 4.4.2.2 [1] de l'EN 1998-1 requièrent le calcul en considérant la théorie du second ordre (effet P-Δ). Cet effet ne doit être pris en compte que si le coefficient de sensibilité du déplacement entre étages θ est inférieur à 0,1. Le coefficient θ est défini comme suit :$$\mathrm\theta\;=\;\frac{\displaystyle{\mathrm P}_\mathrm{tot}\;\cdot\;{\mathrm d}_\mathrm r }{{\mathrm V}_\mathrm{tot}\;\cdot\;\mathrm h}\;(1)$$mitθ = coefficient de sensibilité du déplacement entre étagesPtot = charge de gravité totale sur et au-dessus de l'étage considéré, considéré en la situation de projet Séisme (voir l'équation 2) dr = déplacement relatif de l'étage déterminé comme la différence entre les déplacements horizontaux dS du haut et du bas de l'étage considéré, les déplacements sont ici déterminés à l'aide du spectre de réponse de calcul linéaire avec q = 1,0 Vtot = charge sismique totale de l'étage considéré avec le spectre de réponse linéaire de calculh = hauteur de l'étage
Les toitures en forme de dôme sont fréquemment utilisées pour les entrepôts ou les stades en raison de leur efficacité structurelle et de leurs avantages économiques. Même si le dôme a la forme géométrique correspondante, il n'est pas facile d'estimer les charges de vent à cause du nombre de Reynolds. Les coefficients de pression externe (cte ) dépendent des nombres de Reynolds et de l'élancement de la structure. EN 1991-1-4 [1] peut vous aider à estimer les charges de vent sur un dôme. À partir de là, l'article suivant explique comment définir une charge de vent dans RFEM. Les charges de vent de la structure illustrée dans la Figure 1 peuvent être divisées comme suit :charge de vent sur le murcharge de vent sur le dôme
Avec la version 5.06 de RFEM, les rigidités de barre peuvent être influencées par des méthodes alignées avec la norme américaine ANSI/AISC 360-10 appliquée sur les structures métalliques. Nach dieser Norm muss bei der Schnittgrößenermittlung ein Abminderungsbeiwert τb bei allen Stäben berücksichtigt werden, deren Biegesteifigkeit einen Beitrag zur Stabilität des Modells leistet. Ce coefficient dépend de l'effort normal de la barre : plus l'effort normal est grand, plus τb l'est aussi.
Dans RFEM et RSTAB, les cas de charge peuvent être combinés automatiquement à l'aide de coefficients de combinaison (coefficients partiels de sécurité) afin de déterminer les situations de calcul requises.
L'analyse de stabilité de la charpente métallique décrite dans mon précédent article peut également être effectuée dans RF-/FE-LTB selon la méthode de l'imperfection équivalente. In diesem Beitrag soll lediglich der Faktor für die Verzweigungslast berechnet beziehungsweise dessen Ermittlung aufgezeigt werden.
Dans l'exemple suivant, l'analyse de stabilité d'un portique en acier peut être effectuée selon la méthode générale conformément à EN 1993-1-1, Section 6.3.4 dans le module additionnel RF-/STEEL EC3. In diesem ersten von drei Beiträgen soll die im Rahmen des Nachweiskonzeptes erforderliche Ermittlung eines Vergrößerungsfaktors der Bemessungslasten gezeigt werden, mit dem die ideale Verzweigungslast mit Verformungen aus der Haupttragwerksebene erreicht wird.
La partie 2.3.1 de la norme NCI de l'EN 1993-6 permet de réduire les coefficients dynamiques pour les valeurs ≧ 1,1. Somit dürfen für die Bemessung der Unterstützungs- beziehungsweise Aufhängekonstruktionen diese abgeminderten Auflagerlasten verwendet werden. Sofern in KRANBAHN der Nationale Anhang "DIN" gewählt wird und die dynamischen Faktoren ≧ 1,1 sind, wird diese Abminderung automatisch berücksichtigt.
La charge de RF-/TOWER a été complétée avec des coefficients de force pour les profilés arrondis des pylônes à quatre côtés et les profils à angle droit des pylônes à trois côtés. Die Ermittlung der Kraftbeiwerte für abgerundete Profile erfolgt mit Hilfe der Reynolds-Zahl. Bisher konnte man für vierseitige Maste lediglich kantige Profile und für dreiseitige Maste abgerundete Profile verwenden.